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DC-DC电荷泵的研究与设计

• 1引言
  　　电源是电子设备的心脏部分，其质量好坏直接影响着电子设备的可靠性。随着电子技术的不断发展，功耗、体积及转换效率等要求的不断提高，开关电容技术在电源中得到了越来越广泛的应用。开关电源频率要高，这样动态响应才能快，配合高速微处理器工作是必须的，也是减小体积的重要途径。电器产品的体积重量与其供电频率的平方根成反比，所以当把频率从工频50Hz提高到20kHz时，用电设备的体积重量大体上降至工频差模电感设计的（5～10）％。由于功率M电感器的应用OS管具有快速开启、关断的特点，满足高速开关动作的需求，这正是开关电源实现变频带来明显效益的基本原因。单片开关电源采用电荷泵技术通过功率MOS管控制电容的充放电来实现电压的转换，从而极大地缩小了电源体积，提高了转换效率，具有高集成度、高性价比、最简外围电路、最佳性能指标等优点，一般说来其重量是线形电源的1/4，体积是其1/3。本文从电荷泵的基本原理[1]出发，设计开发了一种负电压电荷泵，详细分析了它的工作原理，并在基本模型的基础上针对开关速度以及功耗和转换率等方面提出了一定的改进。
  
  2 Dickson电荷泵基本原理
  　　最早的理想电荷泵模型是J. Dickso工字电感n在1976年提出的，其基本思想就是通过电容对电荷的积累效应而产生高压使电流由低电势流向高电势，当时这种一体成型电感器电路是为了提供可擦写 EPROM所需要的电压。后来J. Witters, Toru Tranzawa等人对J . Dickson的电荷泵模型进行改进，提出了比较精确的理论模型，并通过实验加以证实提出了一些理论公式。随着集成电路的不断发展，基于低功耗、低成本的考虑，电荷泵在集成电路中的应用越来越广泛了。图1为简单的倍（multiplier charge pump）开关电源的基本原理图[1]。
  
  图1 四阶Dickson电荷泵原理图

  当f 为低电频时，MD1管导通，Vin对与一体成型电感器结点1相连的电容进行充电，直到结点1的电压为Vin-Vtn；当f为高电频时，结点1的电压变为Vf+Vin- Vtn，此时MD2导通，对与结点2相连的电容进行充电，直至结点2的电压变为Vf+Vin-2Vtn；f再度变为低电频，结点2上电压为2Vf+Vin -2Vtn；如此循环，直到完成四级电容的充放电，可以推得输出电压：
  Vout=Vin+4 (Vf-Vtn)-Vtn
  
  由此可以得到对于N级倍压电荷泵的电压增益为：
  　　 Vout=Vin+N(Vf-Vtn)-Vtn　　 　　(1)
  
  但在实际电路中由于Vf受到开关管寄生电容Cs的影响，其真实值应为
  　　 Vf=(C/(C+Cs))×Vf　　　　　　　(2)
  
  将(2)式代入(1)式可得
  Vout=Vin+N((C/(C+Cs))×Vf-Vtn)-Vtn　 (3)
  
  当考虑负载后，由于负载会从电路中抽取电流Iout，负载上具有NIout/((C+Cs)fosc)大小的压降，代入(3)式得到输出电压
  Vout=Vin+N ((C/(C+Cs))×Vf -Iout/((C+Cs)fosc-Vtn))-Vtn　 (4)
  
  对于Dickson型电荷泵，单级电压增益
  Gv=VN-VN-1=( C / ( C + Cs ) )×Vf
  - Iout / (( C + Cs ) fosc)- Vtn
  
  Dickson倍压电荷泵需要满足很重要的一个条件就是
  （C/(C+Cs)）×Vf-Vtn-Iout/((C+Cs)fosc)＞0
  
  由于该式与N无关，故而从理论上来说，电压可以通过倍压泵放大从而得到理想的电压值。
  
  3 Dickson电荷泵模型的推广
  　　由Dickson电荷泵理论可以推广得到产生负电压的开关电容电路，如图2所
  

  
  图2 负压电荷泵原理图
  　　其基本原理与Dickson电荷泵是一致的，但是利用电容两端电压差不会跳变的特性，当电路保持充放电状态时，电容两端电压差保持恒定。在这种情况下将原来的高电位端接地，从而可得到负电压输出。由原理图分析可知，当时钟信号为高电频时功率开关管S1、S2同时导通，S3，S4同时关断，VIN对电容 CFLY进行充电，Vcap+=VIN-Vtp-Vtn，Vcap-= Vtn；当时钟信号为低电频时S1、S2关断，S3，S4同时导通，CFLY上存储的电荷通过S3，S4传送到Cout上，由于Cout高电位端接地，故输出端VOUT=－(VIN-Vtp)。当考虑负载后，由于负载会从电路中抽取电流Iout，负载上具有-Iout/((C+Csn+Csp)fosc) 大小的压降，输出电压

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